Faleminderit që vizituat Nature.com.Ju jeni duke përdorur një version të shfletuesit me mbështetje të kufizuar CSS.Për përvojën më të mirë, ju rekomandojmë të përdorni një shfletues të përditësuar (ose çaktivizoni modalitetin e përputhshmërisë në Internet Explorer).Përveç kësaj, për të siguruar mbështetje të vazhdueshme, ne e shfaqim sajtin pa stile dhe JavaScript.
Shfaq një karusel me tre rrëshqitje njëherësh.Përdorni butonat Previous dhe Next për të lëvizur nëpër tre rrëshqitje në të njëjtën kohë, ose përdorni butonat rrëshqitës në fund për të lëvizur nëpër tre rrëshqitje në të njëjtën kohë.
Katër elementë tub çeliku prej betoni prej gome (RuCFST), një element tubi çeliku prej betoni (CFST) dhe një element bosh u testuan në kushte të pastra lakimi.Parametrat kryesorë janë raporti i prerjes (λ) nga 3 në 5 dhe raporti i zëvendësimit të gomës (r) nga 10% në 20%.Përftohet një kurbë përkulje-sforcim, një kurbë përkulje-moment devijimi dhe një kurbë përkulje-lakore e momentit.U analizua mënyra e shkatërrimit të betonit me një bërthamë gome.Rezultatet tregojnë se lloji i dështimit të anëtarëve RuCFST është dështimi i përkuljes.Plasaritjet në betonin e gomës shpërndahen në mënyrë të barabartë dhe me kursim, dhe mbushja e betonit të bërthamës me gomë parandalon zhvillimin e çarjeve.Raporti i prerjes ndaj hapësirës kishte pak efekt në sjelljen e ekzemplarëve të provës.Shkalla e zëvendësimit të gomës ka pak efekt në aftësinë për të përballuar një moment përkuljeje, por ka një efekt të caktuar në ngurtësinë e përkuljes së mostrës.Pas mbushjes me beton gome, krahasuar me mostrat nga një tub çeliku i zbrazët, aftësia përkulëse dhe ngurtësia e përkuljes përmirësohen.
Për shkak të performancës së tyre të mirë sizmike dhe kapacitetit të lartë mbajtës, strukturat tubulare tradicionale të betonit të armuar (CFST) përdoren gjerësisht në praktikën moderne inxhinierike1,2,3.Si një lloj i ri betoni gome, grimcat e gomës përdoren për të zëvendësuar pjesërisht agregatet natyrore.Strukturat e tubave çeliku të mbushura me beton gome (RuCFST) formohen duke mbushur tubacionet e çelikut me beton gome për të rritur duktilitetin dhe efikasitetin energjetik të strukturave të përbëra4.Ai jo vetëm që përfiton nga performanca e shkëlqyer e anëtarëve të CFST, por gjithashtu përdor me efikasitet mbetjet e gomës, që plotëson nevojat e zhvillimit të një ekonomie rrethore të gjelbër5,6.
Në vitet e fundit, është studiuar intensivisht sjellja e anëtarëve tradicionalë CFST nën ngarkesën boshtore7,8, ndërveprimin aksial ngarkesë-moment9,10,11 dhe përkuljen e pastër12,13,14.Rezultatet tregojnë se kapaciteti i përkuljes, ngurtësia, duktiliteti dhe kapaciteti i shpërndarjes së energjisë së shtyllave dhe trarëve CFST janë përmirësuar nga mbushja e brendshme e betonit dhe tregojnë duktilitet të mirë në thyerje.
Aktualisht, disa studiues kanë studiuar sjelljen dhe performancën e kolonave RuCFST nën ngarkesa boshtore të kombinuara.Liu dhe Liang15 kryen disa eksperimente në kolonat e shkurtra RuCFST dhe krahasuar me kolonat CFST, kapaciteti mbajtës dhe ngurtësia u ulën me rritjen e shkallës së zëvendësimit të gomës dhe madhësisë së grimcave të gomës, ndërsa duktiliteti u rrit.Duarte4,16 testoi disa kolona të shkurtra RuCFST dhe tregoi se kolonat RuCFST ishin më duktile me rritjen e përmbajtjes së gomës.Liang17 dhe Gao18 gjithashtu raportuan rezultate të ngjashme mbi vetitë e prizave RuCFST me mure të lëmuara dhe të hollë.Gu et al.19 dhe Jiang et al.20 studiuan kapacitetin mbajtës të elementeve RuCFST në temperaturë të lartë.Rezultatet treguan se shtimi i gomës rriti duktilitetin e strukturës.Me rritjen e temperaturës, kapaciteti mbajtës fillimisht zvogëlohet pak.Patel21 analizoi sjelljen shtypëse dhe përkulëse të trarëve dhe shtyllave të shkurtra CFST me skaje të rrumbullakëta nën ngarkimin boshtor dhe njëaksial.Modelimi llogaritës dhe analiza parametrike demonstrojnë se strategjitë e simulimit të bazuara në fibra mund të ekzaminojnë me saktësi performancën e RCFST-ve të shkurtra.Fleksibiliteti rritet me raportin e pamjes, forcën e çelikut dhe betonit dhe zvogëlohet me raportin e thellësisë ndaj trashësisë.Në përgjithësi, kolonat e shkurtra RuCFST sillen në mënyrë të ngjashme me kolonat CFST dhe janë më duktile se kolonat CFST.
Mund të shihet nga rishikimi i mësipërm se kolonat RuCFST përmirësohen pas përdorimit të duhur të aditivëve të gomës në betonin bazë të kolonave CFST.Meqenëse nuk ka ngarkesë boshtore, përkulja e rrjetës ndodh në njërin skaj të traut të shtyllës.Në fakt, karakteristikat e lakimit të RuCFST janë të pavarura nga karakteristikat e ngarkesës boshtore22.Në inxhinierinë praktike, strukturat RuCFST shpesh i nënshtrohen ngarkesave të momentit të përkuljes.Studimi i vetive të pastra të përkuljes ndihmon në përcaktimin e mënyrave të deformimit dhe dështimit të elementeve RuCFST nën veprimin sizmik23.Për strukturat RuCFST, është e nevojshme të studiohen vetitë e pastra të lakimit të elementeve RuCFST.
Në këtë drejtim, gjashtë mostra u testuan për të studiuar vetitë mekanike të elementeve të tubave katrorë prej çeliku thjesht të lakuar.Pjesa tjetër e këtij artikulli është organizuar si më poshtë.Së pari, u testuan gjashtë ekzemplarë me seksion katror me ose pa mbushje gome.Vëzhgoni mënyrën e dështimit të çdo kampioni për rezultatet e provës.Së dyti, u analizua performanca e elementeve RuCFST në përkuljen e pastër dhe u diskutua efekti i një raporti prerjeje me hapje 3-5 dhe një raport zëvendësimi të gomës prej 10-20% në vetitë strukturore të RuCFST.Së fundi, krahasohen ndryshimet në kapacitetin mbajtës të ngarkesës dhe ngurtësinë e përkuljes midis elementëve RuCFST dhe elementëve tradicionalë CFST.
U plotësuan gjashtë ekzemplarë CFST, katër të mbushura me beton të gomuar, një i mbushur me beton normal dhe i gjashti ishte bosh.Diskutohen efektet e shkallës së ndryshimit të gomës (r) dhe raportit të prerjes së hapësirës (λ).Parametrat kryesorë të kampionit janë dhënë në tabelën 1. Shkronja t tregon trashësinë e tubit, B është gjatësia e anës së kampionit, L është lartësia e kampionit, Mue është kapaciteti i matur i përkuljes, Kie është fillestari ngurtësia e përkuljes, Kse është ngurtësia e përkuljes në shërbim.skenë.
Mostra RuCFST u fabrikua nga katër pllaka çeliku të salduara në çifte për të formuar një tub çeliku katror të zbrazët, i cili më pas u mbush me beton.Një pllakë çeliku 10 mm e trashë është ngjitur në çdo skaj të mostrës.Vetitë mekanike të çelikut tregohen në tabelën 2. Sipas standardit kinez GB/T228-201024, forca në tërheqje (fu) dhe forca e rrjedhjes (fy) e një tubi çeliku përcaktohen nga një metodë standarde e provës tërheqëse.Rezultatet e testit janë përkatësisht 260 MPa dhe 350 MPa.Moduli i elasticitetit (Es) është 176 GPa, dhe raporti i Poisson-it (ν) i çelikut është 0.3.
Gjatë testimit, rezistenca kubike në shtypje (fcu) e betonit të referencës në ditën e 28 u llogarit në 40 MPa.Raportet 3, 4 dhe 5 u zgjodhën bazuar në referencën e mëparshme 25 pasi kjo mund të zbulojë ndonjë problem me transmetimin e ndërrimit.Dy norma zëvendësimi të gomës prej 10% dhe 20% zëvendësojnë rërën në përzierjen e betonit.Në këtë studim, u përdor pluhur gome konvencionale e gomave nga Fabrika e Çimentos Tianyu (marka Tianyu në Kinë).Madhësia e grimcave të gomës është 1-2 mm.Tabela 3 tregon raportin e betonit të gomës dhe përzierjeve.Për çdo lloj betoni gome, tre kube me një anë prej 150 mm u derdhën dhe u kuruan në kushtet e provës të përcaktuara nga standardet.Rëra e përdorur në përzierje është rërë silicore dhe agregati i trashë është shkëmbi karbonat në qytetin Shenyang, Kinë Verilindore.Rezistenca kompresive 28-ditore (fcu), rezistenca prizmatike në shtypje (fc') dhe moduli i elasticitetit (Ec) për raporte të ndryshme zëvendësimi të gomës (10% dhe 20%) tregohen në tabelën 3. Zbatoni standardin GB50081-201926.
Të gjithë ekzemplarët e provës testohen me cilindër hidraulik me forcë 600 kN.Gjatë ngarkimit, dy forca të përqendruara aplikohen në mënyrë simetrike në stendën e provës së përkuljes me katër pika dhe më pas shpërndahen mbi kampion.Deformimi matet me pesë matës deformimi në secilën sipërfaqe të mostrës.Devijimi vërehet duke përdorur tre sensorë zhvendosjeje të paraqitura në figurat 1 dhe 2. 1 dhe 2.
Testi përdori një sistem parangarkimi.Ngarkoni me një shpejtësi prej 2 kN/s, më pas ndaloni me një ngarkesë deri në 10 kN, kontrolloni nëse mjeti dhe qeliza e ngarkesës janë në gjendje normale pune.Brenda brezit elastik, çdo rritje e ngarkesës zbatohet për më pak se një të dhjetën e ngarkesës maksimale të parashikuar.Kur tubi i çelikut konsumohet, ngarkesa e aplikuar është më e vogël se një e pesta e ngarkesës maksimale të parashikuar.Mbajeni për rreth dy minuta pas aplikimit të çdo niveli ngarkese gjatë fazës së ngarkimit.Ndërsa mostra i afrohet dështimit, shpejtësia e ngarkimit të vazhdueshëm ngadalësohet.Kur ngarkesa boshtore arrin më pak se 50% të ngarkesës përfundimtare ose zbulohet dëmtim i dukshëm në ekzemplar, ngarkimi përfundon.
Shkatërrimi i të gjithë ekzemplarëve të provës tregoi duktilitet të mirë.Nuk u gjetën çarje të dukshme tërheqëse në zonën e tërheqjes së tubit të çelikut të provës.Llojet tipike të dëmtimit të tubave të çelikut janë paraqitur në fig.3. Marrja e kampionit SB1 si shembull, në fazën fillestare të ngarkimit kur momenti i përkuljes është më i vogël se 18 kN m, kampioni SB1 është në fazën elastike pa deformim të dukshëm dhe shkalla e rritjes së momentit të përkuljes së matur është më e madhe se shkalla e rritjes së lakimit.Më pas, tubi i çelikut në zonën e tërheqjes është i deformueshëm dhe kalon në fazën elastike-plastike.Kur momenti i përkuljes arrin rreth 26 kNm, zona e ngjeshjes së çelikut me hapje mesatare fillon të zgjerohet.Edema zhvillohet gradualisht me rritjen e ngarkesës.Kurba e ngarkesës-devijim nuk zvogëlohet derisa ngarkesa të arrijë pikën e saj kulmore.
Pas përfundimit të eksperimentit, kampioni SB1 (RuCFST) dhe kampioni SB5 (CFST) u prenë për të vëzhguar më qartë mënyrën e prishjes së betonit bazë, siç tregohet në Fig. 4. Mund të shihet nga Figura 4 se çarjet në mostër SB1 shpërndahen në mënyrë të barabartë dhe të rrallë në betonin bazë, dhe distanca midis tyre është nga 10 deri në 15 cm.Distanca midis plasaritjeve në kampionin SB5 është nga 5 deri në 8 cm, plasaritjet janë të parregullta dhe të dukshme.Përveç kësaj, çarjet në kampionin SB5 shtrihen rreth 90° nga zona e tensionit në zonën e ngjeshjes dhe zhvillohen deri në rreth 3/4 e lartësisë së seksionit.Plasaritjet kryesore të betonit në kampionin SB1 janë më të vogla dhe më pak të shpeshta se në kampionin SB5.Zëvendësimi i rërës me gomë mund, në një masë të caktuar, të parandalojë zhvillimin e çarjeve në beton.
Në fig.5 tregon shpërndarjen e devijimit përgjatë gjatësisë së secilit ekzemplar.Vija e fortë është kurba e devijimit të pjesës së provës dhe vija me pika është gjysma e valës sinusoidale.Nga fig.Figura 5 tregon se kurba e devijimit të shufrës është në përputhje të mirë me kurbën e gjysmëvalës sinusoidale në ngarkimin fillestar.Ndërsa ngarkesa rritet, kurba e devijimit devijon pak nga kurba e gjysmëvalës sinusoidale.Si rregull, gjatë ngarkimit, kurbat e devijimit të të gjitha mostrave në secilën pikë matjeje janë një kurbë simetrike gjysmë sinusoidale.
Meqenëse devijimi i elementeve RuCFST në përkuljen e pastër ndjek një kurbë sinusoidale gjysmëvale, ekuacioni i përkuljes mund të shprehet si:
Kur sforcimi maksimal i fibrës është 0.01, duke marrë parasysh kushtet aktuale të aplikimit, momenti përkatës i përkuljes përcaktohet si kapaciteti përfundimtar i momentit të përkuljes së elementit27.Kapaciteti i matur i momentit të përkuljes (Mue) i përcaktuar në këtë mënyrë është paraqitur në tabelën 1. Sipas kapacitetit të matur të momentit të përkuljes (Mue) dhe formulës (3) për llogaritjen e lakimit (φ), kurba M-φ në figurën 6 mund të jetë komplotuar.Për M = 0.2Mue28, ngurtësia fillestare Kie konsiderohet si ngurtësia korresponduese e përkuljes së prerjes.Kur M = 0.6Mue, ngurtësia e përkuljes (Kse) e fazës së punës u vendos në ngurtësinë e përkuljes së sekantit përkatës.
Nga kurba e lakimit të momentit të përkuljes mund të shihet se momenti i përkuljes dhe lakimi rriten ndjeshëm në mënyrë lineare në fazën elastike.Shpejtësia e rritjes së momentit të përkuljes është qartësisht më e lartë se ajo e lakimit.Kur momenti i përkuljes M është 0.2 Mue, ekzemplari arrin në fazën kufi elastike.Me rritjen e ngarkesës, kampioni pëson deformim plastik dhe kalon në fazën elastoplastike.Me një moment përkuljeje M të barabartë me 0,7-0,8 Mue, tubi i çelikut do të deformohet në zonën e tensionit dhe në zonën e ngjeshjes në mënyrë alternative.Në të njëjtën kohë, kurba Mf e kampionit fillon të shfaqet si një pikë përkuljeje dhe rritet në mënyrë jolineare, gjë që rrit efektin e kombinuar të tubit të çelikut dhe bërthamës së betonit të gomës.Kur M është e barabartë me Mue, kampioni hyn në fazën e ngurtësimit të plastikës, me devijimin dhe lakimin e kampionit në rritje të shpejtë, ndërsa momenti i përkuljes rritet ngadalë.
Në fig.7 tregon kthesat e momentit të përkuljes (M) kundrejt sforcimit (ε) për çdo mostër.Pjesa e sipërme e seksionit të hapësirës së mesme të kampionit është nën ngjeshje, dhe pjesa e poshtme është nën tension.Matësit e sforcimit të shënuar "1" dhe "2" janë të vendosura në krye të pjesës së provës, matësit e sforcimit të shënuar "3" janë të vendosura në mes të ekzemplarit dhe matësit e sforcimit të shënuar "4" dhe "5".” janë të vendosura nën mostrën e provës.Pjesa e poshtme e kampionit është paraqitur në figurën 2. Nga figura 7 shihet se në fazën fillestare të ngarkimit, deformimet gjatësore në zonën e tensionit dhe në zonën e ngjeshjes së elementit janë shumë afër, dhe deformimet janë afërsisht lineare.Në pjesën e mesme ka një rritje të lehtë të deformimit gjatësor, por madhësia e kësaj rritjeje është e vogël. Më pas, betoni i gomës në zonën e tensionit u plas. Për shkak se tubi i çelikut në zonën e tensionit duhet të përballojë vetëm forcën, dhe betoni i gomës dhe tubi i çelikut në zonën e ngjeshjes mbajnë ngarkesën së bashku, deformimi në zonën e tensionit të elementit është më i madh se deformimi në Me rritjen e ngarkesës, deformimet tejkalojnë forcën e rrjedhjes së çelikut dhe tubi i çelikut hyn. stadi elastoplastik.Shkalla e rritjes së sforcimit të kampionit ishte dukshëm më e lartë se momenti i përkuljes dhe zona plastike filloi të zhvillohej deri në seksionin e plotë.
Lakoret M-um për çdo mostër janë paraqitur në figurën 8. Në fig.8, të gjitha kthesat M-um ndjekin të njëjtin trend si anëtarët tradicionalë të CFST22,27.Në çdo rast, kurbat M-um tregojnë një përgjigje elastike në fazën fillestare, e ndjekur nga një sjellje joelastike me ngurtësi në rënie, derisa të arrihet gradualisht momenti maksimal i lejueshëm i përkuljes.Megjithatë, për shkak të parametrave të ndryshëm të testimit, kurbat M-um janë paksa të ndryshme.Momenti i devijimit për raportet e prerjes në hapësirë nga 3 në 5 është paraqitur në fig.8a.Kapaciteti i lejueshëm i përkuljes së kampionit SB2 (faktori i prerjes λ = 4) është 6,57% më i ulët se ai i kampionit SB1 (λ = 5), dhe aftësia për të përkulur momentin e kampionit SB3 (λ = 3) është më e madhe se ajo e kampionit SB2 (λ = 4) 3,76%.Në përgjithësi, me rritjen e raportit prerje-hapësirë, tendenca e ndryshimit në momentin e lejuar nuk është e dukshme.Kurba M-um nuk duket të jetë e lidhur me raportin e prerjes në hapësirë.Kjo është në përputhje me atë që Lu dhe Kennedy25 vëzhguan për trarët CFST me raporte prerje-hapësirë që variojnë nga 1.03 në 5.05.Një arsye e mundshme për anëtarët CFST është se në raporte të ndryshme të prerjes së hapësirës, mekanizmi i transmetimit të forcës midis bërthamës së betonit dhe tubave të çelikut është pothuajse i njëjtë, gjë që nuk është aq e dukshme sa për pjesët e betonit të armuar25.
Nga fig.8b tregon se kapaciteti mbajtës i mostrave SB4 (r = 10%) dhe SB1 (r = 20%) është pak më i lartë ose më i ulët se ai i mostrës tradicionale CFST SB5 (r = 0), dhe është rritur me 3.15 përqind dhe është ulur me 1 .57 për qind.Megjithatë, ngurtësia fillestare e përkuljes (Kie) e mostrave SB4 dhe SB1 është dukshëm më e lartë se ajo e kampionit SB5, të cilat janë përkatësisht 19.03% dhe 18.11%.Ngurtësia e përkuljes (Kse) e mostrave SB4 dhe SB1 në fazën e funksionimit është përkatësisht 8.16% dhe 7.53% më e lartë se ajo e kampionit SB5.Ato tregojnë se shkalla e zëvendësimit të gomës ka pak efekt në aftësinë e përkuljes, por ka një efekt të madh në ngurtësinë e përkuljes së ekzemplarëve RuCFST.Kjo mund të jetë për shkak të faktit se plasticiteti i betonit të gomës në mostrat RuCFST është më i lartë se plasticiteti i betonit natyror në mostrat konvencionale CFST.Në përgjithësi, plasaritja dhe plasaritja në beton natyral fillojnë të përhapen më herët se në betonin e gomës29.Nga mënyra tipike e prishjes së betonit bazë (Fig. 4), çarjet e kampionit SB5 (betoni natyral) janë më të mëdha dhe më të dendura se ato të kampionit SB1 (beton gome).Kjo mund të kontribuojë në kufizimin më të lartë të ofruar nga tubat e çelikut për kampionin e betonit të armuar SB1 në krahasim me kampionin e betonit natyror SB5.Studimi Durate16 gjithashtu doli në përfundime të ngjashme.
Nga fig.8c tregon se elementi RuCFST ka aftësi përkulëse dhe duktilitet më të mirë sesa elementi i tubit të çelikut të zbrazët.Forca përkulëse e kampionit SB1 nga RuCFST (r=20%) është 68,90% më e lartë se ajo e kampionit SB6 nga tubi çeliku bosh, dhe ngurtësia fillestare e përkuljes (Kie) dhe ngurtësia e përkuljes në fazën e funksionimit (Kse) e kampionit SB1 janë përkatësisht 40.52%., e cila është më e lartë se kampioni SB6, ishte 16.88% më i lartë.Veprimi i kombinuar i tubit të çelikut dhe bërthamës së betonit të gomuar rrit aftësinë përkulëse dhe ngurtësinë e elementit të përbërë.Elementet RuCFST shfaqin ekzemplarë duktiliteti të mirë kur i nënshtrohen ngarkesave të pastra të përkuljes.
Momentet e përkuljes që rezultuan u krahasuan me momentet e përkuljes të specifikuara në standardet aktuale të projektimit si rregullat japoneze AIJ (2008) 30, rregullat britanike BS5400 (2005) 31, rregullat evropiane EC4 (2005) 32 dhe rregullat kineze GB50936 (2014) 33. momenti i përkuljes (Muc) tek momenti i përkuljes eksperimentale (Mue) është dhënë në tabelën 4 dhe është paraqitur në fig.9. Vlerat e llogaritura të AIJ (2008), BS5400 (2005) dhe GB50936 (2014) janë përkatësisht 19%, 13.2% dhe 19.4% më të ulëta se vlerat mesatare eksperimentale.Momenti i përkuljes i llogaritur nga EC4 (2005) është 7% nën vlerën mesatare të provës, e cila është më e afërta.
Vetitë mekanike të elementeve RuCFST nën përkulje të pastër janë hetuar eksperimentalisht.Bazuar në hulumtimin, mund të nxirren përfundimet e mëposhtme.
Anëtarët e testuar të RuCFST shfaqën sjellje të ngjashme me modelet tradicionale të CFST.Me përjashtim të ekzemplarëve bosh të tubave të çelikut, mostrat RuCFST dhe CFST kanë duktilitet të mirë për shkak të mbushjes së betonit të gomës dhe betonit.
Raporti i prerjes ndaj hapësirës varionte nga 3 në 5 me pak efekt në momentin e testuar dhe ngurtësinë e përkuljes.Shkalla e zëvendësimit të gomës praktikisht nuk ka asnjë efekt në rezistencën e mostrës ndaj momentit të përkuljes, por ka një efekt të caktuar në ngurtësinë e përkuljes së kampionit.Ngurtësia fillestare përkulëse e kampionit SB1 me një raport zëvendësimi gome prej 10% është 19,03% më i lartë se ai i ekzemplarit tradicional CFST SB5.Eurokodi EC4 (2005) lejon një vlerësim të saktë të kapacitetit përfundimtar të përkuljes së elementeve RuCFST.Shtimi i gomës në betonin bazë përmirëson brishtësinë e betonit, duke i dhënë elementëve konfucianë qëndrueshmëri të mirë.
Dean, FH, Chen, Yu.F., Yu, Yu.J., Wang, LP dhe Yu, ZV Veprim i kombinuar i kolonave tuba çeliku me seksion drejtkëndor të mbushur me beton në prerje tërthore.strukturën.Betoni 22, 726-740.https://doi.org/10.1002/suco.202000283 (2021).
Khan, LH, Ren, QX dhe Li, W. Testimi i tubave të çelikut të mbushur me beton (CFST) me kolona STS të pjerrëta, konike dhe të shkurtra.J. Ndërtimi.Tank çeliku 66, 1186–1195.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2010.03.014 (2010).
Meng, EC, Yu, YL, Zhang, XG & Su, YS Testimi sizmik dhe studimet e indeksit të performancës të mureve të bllokut të uritur të ricikluar të mbushur me kornizë tubulare prej çeliku të ricikluar.strukturën.Betoni 22, 1327–1342 https://doi.org/10.1002/suco.202000254 (2021).
Duarte, APK et al.Eksperimenti dhe projektimi i tubave të shkurtër prej çeliku të mbushur me beton gome.projekti.strukturën.112, 274-286.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.01.018 (2016).
Jah, S., Goyal, MK, Gupta, B., & Gupta, AK Analizë e re e rrezikut të COVID 19 në Indi, duke marrë parasysh klimën dhe faktorët socio-ekonomikë.teknologjive.parashikim.shoqëria.hapur.167, 120679 (2021).
Kumar, N., Punia, V., Gupta, B. & Goyal, MK Sistemi i ri i vlerësimit të rrezikut dhe elasticiteti ndaj ndryshimeve klimatike të infrastrukturës kritike.teknologjive.parashikim.shoqëria.hapur.165, 120532 (2021).
Liang, Q dhe Fragomeni, S. Analiza jolineare e kolonave të shkurtra të rrumbullakëta të tubave çeliku të mbushura me beton nën ngarkim boshtor.J. Ndërtimi.Rezoluta e çelikut 65, 2186–2196.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2009.06.015 (2009).
Ellobedi, E., Young, B. dhe Lam, D. Sjellja e shtyllave të rrumbullakëta të rrumbullakëta të mbushura me beton konvencionale dhe me rezistencë të lartë, të bëra me tuba çeliku të dendur.J. Ndërtimi.Rezervuari i çelikut 62, 706–715.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2005.11.002 (2006).
Huang, Y. et al.Studim eksperimental i karakteristikave të ngjeshjes ekscentrike të shtyllave tubulare drejtkëndore të betonit të armuar me rezistencë të lartë të formuar në të ftohtë.Universiteti J. Huaqiao (2019).
Yang, YF dhe Khan, LH Sjellja e kolonave të shkurtra të tubave të çelikut të mbushura me beton (CFST) nën ngjeshje lokale ekscentrike.Ndërtimi i murit të hollë.49, 379-395.https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.09.024 (2011).
Chen, JB, Chan, TM, Su, RKL dhe Castro, JM Vlerësimi eksperimental i karakteristikave ciklike të një kolone trare tubulare çeliku të mbushur me beton me një seksion kryq tetëkëndor.projekti.strukturën.180, 544–560.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.10.078 (2019).
Gunawardena, YKR, Aslani, F., Ui, B., Kang, WH dhe Hicks, S. Një përmbledhje e karakteristikave të forcës së tubave të çelikut rrethor të mbushur me beton nën përkuljen monotonike të pastër.J. Ndërtimi.Rezervuari i çelikut 158, 460–474.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2019.04.010 (2019).
Zanuy, C. Modeli i tensionit të vargut dhe ngurtësia përkulëse e CFST të rrumbullakët në përkulje.e brendshme J. Struktura e çelikut.19, 147-156.https://doi.org/10.1007/s13296-018-0096-9 (2019).
Liu, Yu.H. dhe Li, L. Vetitë mekanike të kolonave të shkurtra të tubave të çelikut katror prej betoni prej gome nën ngarkesë boshtore.J. Verilindore.Universiteti (2011).
Duarte, APK et al.Studime eksperimentale të betonit të gomës me tuba çeliku të shkurtër nën ngarkim ciklik [J] Përbërja.strukturën.136, 394-404.https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2015.10.015 (2016).
Liang, J., Chen, H., Huaying, WW dhe Chongfeng, HE Studim eksperimental i karakteristikave të ngjeshjes aksiale të tubave të rrumbullakët të çelikut të mbushur me beton gome.Betoni (2016).
Gao, K. dhe Zhou, J. Testi i ngjeshjes boshtore të kolonave katrore të tubave prej çeliku me mure të hollë.Gazeta e Teknologjisë e Universitetit Hubei.(2017).
Gu L, Jiang T, Liang J, Zhang G dhe Wang E. Studim eksperimental i kolonave të shkurtra drejtkëndore të betonit të armuar pas ekspozimit ndaj temperaturës së lartë.Betoni 362, 42–45 (2019).
Jiang, T., Liang, J., Zhang, G. dhe Wang, E. Studim eksperimental i kolonave tuba çeliku të mbushura me gomë-beton të rrumbullakët nën kompresim boshtor pas ekspozimit ndaj temperaturës së lartë.Betoni (2019).
Patel VI Llogaritja e shtyllave me tuba të shkurtër prej çeliku të ngarkuar njëaksialisht me një fund të rrumbullakët të mbushur me beton.projekti.strukturën.205, 110098. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2019.110098 (2020).
Lu, H., Han, LH dhe Zhao, SL Analiza e sjelljes së përkuljes së tubave të çelikut me mure të hollë të rrumbullakët të mbushur me beton.Ndërtimi i murit të hollë.47, 346-358.https://doi.org/10.1016/j.tws.2008.07.004 (2009).
Abende R., Ahmad HS dhe Hunaiti Yu.M.Studim eksperimental i vetive të tubave të çelikut të mbushur me beton që përmban pluhur gome.J. Ndërtimi.Rezervuari i çelikut 122, 251–260.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2016.03.022 (2016).
GB/T 228. Metoda e provës së tërheqjes me temperaturë normale për materialet metalike (China Architecture and Building Press, 2010).
Koha e postimit: Jan-05-2023